+7 908 166 83 91
bepors@rambler.ru
ГЛАВА 5. ЭКОНОМИЧЕСКИЕ КРИТЕРИИ СТРОИТЕЛЬСТВА ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОГО И ОСОБОВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА И ПЕРСПЕКТИВЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РЕАКЦИОННО-ПОРОШКОВЫХ СУХИХ БЕТОННЫХ СМЕСЕЙ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ
5.1. Экономические показатели РПБ и экономические критерии строительства из высокопрочного и особовысокопрочного бетона
Сравнительная оценка стоимости сырьевых компонентов обычного и высокопрочного бетонов и экономическая эффективность строительства из реакционно-порошковых бетонов представлена в таблице.

Таблица 5.1

Для центрально нагруженных конструктивных элементов, где в полной мере используется потенциал сверхпрочного бетона марки М 1400 по прочности на сжатие (колонны промышленных и общественных зданий, опоры мостов и т.д.), может быть представлена следующая формула экономической эффективности применения сверхпрочных бетонов Vc, по сравнению с бетонами старого поколения Vp М 350.
Из табл. 5.1 видно, что стоимость компонентов в 1 м3 сверхпрочного бетона в 2,2 раза выше стоимости компонентов в 1 м3 бетонов общестроительного назначения. Однако, применив вышеуказанное равенство отношений прочности (R), стоимости (Ц) и расхода (V) бетонов, получаем фактический расход сверхпрочного бетона в 4 раза меньше. Соответственно стоимость конструкции из бетонов нового поколения будет, по меньшей мере, дешевле в 1,8 раза. Близкая к центрально-сжатым элементам экономия достигается в безнапорных трубах.
Если рассмотреть экономический эффект использования сверхпрочных бетонов в покрытиях промышленных высоконагруженных полов в сравнении с полимерными покрытиями, обладающими аналогичными прочностными характеристиками, то он может быть повышен в 2÷3 раза.
Производственное апробирование при изготовлении облицовочных панелей на ООО «Новые строительные технологии » г. Красноярск, покрытий промышленных полов на ООО «Concrete Ingeniring» г. Москва, подтвердили высокую экономичность использования таких бетонов (Приложение).
Совершенно очевидно, что порошково-активированный щебеночный бетон с расходом цемента 319 кг/м3, МК – 7% с прочностью на сжатие 134 МПа по стоимости сырьевых компонентов является более экономичным, чем бетон с прочностью 100 МПа с расходом цемента490-500 кг/м3 с МК-15%.
Поэтому не углубляясь в экономические критерии строительства из высокопрочного и особовысокопрочного бетона.
В настоящее время в России строительство зданий и сооружений осуществляется из бетонных несущих изделий с классом бетона по прочности В 10-В 35, что соответствует марке бетона по прочности на осевое сжатие 150- 450(15,0-45,0 МПа). За последние 20 лет ситуация в создании бетонов более высоких классов конструкционного назначения мало изменилась, несмотря на повышение этажности зданий, если не принимать во внимание возведение уникальных зданий и сооружений в столице России г. Москвы и крупных городах России ( С. Петербург, Н. Новгород, Самара и др).
Революционные этапы на пути эволюционного развития бетона и железобетона: изобретение супер- и гиперпластификаторов (СП и ГП), дисперсной арматуры (фибры) и новых плотных искусственных пуццоланических добавок, микрокремнеземов и дегидратированных каолинов, позволяющих изготавливать бетоны нового поколения XXІ века с классами по прочности В 100-140 МПа, далеко не реализованы в России. Также в России не реализовано использование молотых горных пород и кварцевой муки, еще одного, революционного этапа для существенного улучшения реологии бетонных смесей с суперпластификаторами [120]. Последним революционным этапом в технике бетона – это использование очень мелких природных песков для улучшения гранулометрии щебеночно-песчаной смеси с основной фракцией частиц 0,1÷0,5-0,16÷0,63 мм тонкого песка. По-прежнему, как и 20 лет назад, массовое строительство ориентировано на использование материалоемких бетонов низких марок М150-М500. Отставание от передовых стран разительно и с каждым годом оно нарастает большими темпами.
Мы удивляемся уникальными зарубежными зданиями-небоскребами из высокопрочного и особовысокопрочного бетона высотой до 500-800 м, однопролетным вантовым мостам пролетом 1500-2000 м, нефтяным и газовым платформам из бетона классов В 100- В 120 для добычи нефти и газа в морских шельфах и др. сооружениям, возведенных не из стали, а из железобетона.
Железобетонные конструкции из щебеночных и бесщебеночных порошковых высокопрочных и особовысокопрочных бетонов с дисперсным армированием или комбинированным дисперсно-стержневым армированием имеют в 4-5 раз большую прочность на осевое растяжение, в 15-20 раз более высокую ударную прочность, что определяет повышенную надежность при возведении сейсмостойких зданий и сооружений или конструкций, эксплуатируемых при воздействии динамических нагрузок (мосты, дороги, аэродромы и т.д.). Высокопрочный и особовысокопрочный бетон имеет сверхнизкую пористость и вследствие этого обладает высокой водонепроницаемостью (более W 20), морозостойкостью (более F 1000), стойкостью к сульфатной, магнезиальной, хлорной, карбонатной коррозии, долговременной стойкостью к морской воде, насыщенной хлоридами металлов.
Трудно переоценить значительные технико-экономические преимущества от использования высокопрочного и особовысокопрочного бетона,и особенно, при строительстве зданий и сооружений из монолитного бетона.
Основным преимуществом высокопрочных и особовысокопрочных бетонов является высокая текучесть их бетонных смесей, определяющая
самоуплотняемость смесей для изготовления конструкций. Самоуплотняющиеся бетонные смеси самонивелируются с образованием горизонтальной поверхности без механического уплотнения или с незначительным вибрационным уплотнением. Низкий предел текучести дисперсной матрицы смесей, равный 5-10 Па, позволяет самопроизвольному стоксковскому удалению воздушных пузырьков. Производительность труда при изготовлении конструкций из самоуплотняющихся бетонных смесей существенно повышается за счет снижения трудоемкости бетонирования, улучшения условий труда.
Переход на строительство из бетона нового поколения – важнейшая народно-хозяйственная проблема, решение которой существенно изменит экономику строительства, архитектуру зданий и сооружений с высокоэстетичным формообразованием, преобразованием массивных, материалоемких конструкций в ажурные, легкие, надежные и долговечные. Фундаментальность научной проблемы определяется наукоемкостью при создании нового конструкционного материала. В ней реализованы:
-реология многокомпонентных водно-дисперсных систем, непосредственно связанная с физико-химией агрегативно-устойчивых, предельно-концентрированных дисперсных систем;
-электрокинетические явления на границе раздела фаз, определяющие поверхностные заряды частиц различного минералогического состава в воде с перезарядкой поверхности при адсорбции СП, в том числе с перезарядкой поверхности кислых пород под действием гидролизной извести клинкера и адсорбцией катиона Са2+ на отрицательно-заряженных поверхностях;
-химия реакционных процессов, механизмы гидратации и твердения цемента как полиминерального соединения, включающего более 20 элементов Периодической таблицы Д.И.Менделеева;
-законы механики разрушения хрупких материалов и более дуктильных дисперсно-армированных композиционных материалов.
Технология производства высокопрочных дисперсно-армированных бетонов новогоипоколения с супер-и гиперпластификаторами, каменной мукой и плотными пуццоланами, является более наукоемкой, нежели традиционная, которая лишь частично улучшает технические свойства бетонов в течение последних 30-40 лет.
Экономике бетона за счет снижения расхода портландцемента на 10-30% в бетоне посвящены многие научные статьи, но они не касаются реализации глобальной экономики строительства из железобетона, когда значительно уменьшаются расходы всех компонентов бетона.
Но это лишь видимая часть айсберга. Экономические преимущества распространяются на многие отрасли промышленности: горнодобывающую, топливодобывающую, цементную, авто- и железнодорожный транспорт, энергетику.
В целом экономика строительства монолитных зданий и сооружений из особовысокопрочного бетона, при уменьшении объема его в конструкциях в 3-4 раза слагается из следующих экономических и экологических показателей:
-снижаются энергетические затраты на разгрузку щебня, песка и цемента, внутризаводскую транспортировку их и бетонной смеси, ее виброуплотнение, расход пара на тепловую обработку, на замену и ремонт быстро изнашивающегося оборудования и иного внутризаводского транспорта и бетоносмесительных цехов на заводах-изготовителях и заработанная плата ремонтных рабочих;
-полностью исключается износ формующего оборудования, в том числе виброуплотняющего;
-уменьшаются расходы на заработную плату формовщиков, распалубочников, строповщиков, крановщиков на заводе-изготовителе сборного железобетона;
-снижается трудоемкость при укладке самоуплотняющихся бетонных смесей без использования вибрационного оборудования;
-снижается расход тепловой энергии в зимний период при монолитном строительстве в связи с быстрым набором прочности бетона, достигающей на 1 сутки 40-60 МПа;
-уменьшается износ горнодобывающего и технологического оборудования по переработке и обогащению щебня для заводов ЖБИ; сокращается расход электроэнергии на предприятиях нерудной промышленности; уменьшаются расходы на заработанную плату рабочих;
-при транспортировке бетонной смеси с завода-изготовителя на объект объем бетонной смеси, перевозимой в миксерах сокращается в 2-4 раза, за счет этого уменьшается износ спецавтотранспорта в 4-6 раз (грузовые и порожние рейсы), снижается расход горючего в 4,5-5 раз, уменьшаются расходы на заработанную плату водителей в 6 раз (вместо 4 водителей - 1);
-при транспортировке сырьевых материалов на завод-изготовитель бетона: так, при транспортировке щебня ж/д транспортом, объемы щебня сокращаются в 3 раза, уменьшается количество горючего или электроэнергии в 5 раз, включая возврат пустых полувагонов на предприятия нерудной промышленности, уменьшается в 6 раз износ железнодорожного транспорта при транспортировке щебня вследствие исключения транспортировки щебня при выпуске РПБ и в 3 раза – при производстве высокопрочного щебеночного бетона. Значительно уменьшаются расходы на заработную плату машинистов, уменьшаются затраты на ремонт железнодорожных путей от уменьшения железнодорожных перевозок;
-исключаются ремонтные работы зданий и сооружений, связанные с использованием некачественного бетона для изделий и конструкций, подверженных разрушающему воздействию механических нагрузок, попеременного увлажнения и высушивания, замораживанию и оттаиванию, подвергнутых воздействию агрессивных сред при замене такого бетона высокопрочным, высоководостойким, морозостойким, коррозионностойким, водонепроницаемым, ударопрочным;
-уменьшаются затраты на ремонт асфальтированных и грунтовых дорог за счет снижения автотранспортных перевозок щебня, вместе с этими показателями существенно снижаются расходы на заработанную плату рабочих;
-немаловажный экономический эффект слагается при монтаже зданий и сооружений из ВПБ; он связан с уменьшением грузоподъемности монтажных кранов, снижением износа бетононасосов и уменьшением расхода энергии на перекачку бетона, особенно,при многоэтажном строительстве более чем в 3 раза;
-ускорение темпов монтажных работ и строительства зданий и сооружений, в связи с быстрым набором прочности бетона в течение одних суток, уменьшение расходов на оплату труда строительных рабочих при возведении зданий и сооружений;
-уменьшение массы зданий и сооружений, которое влечет за собой существенное снижение массы фундаментов под строительные объекты;
-улучшается экология окружающей среды при уменьшении автотранспортных перевозок бетона на объект строительства за счет снижения выбросов газов от автомобильного и железнодорожного транспорта.
Из суммирования экономических преимуществ в перечисленных отраслях промышленности слагается глобальная экономика строительства из высокопрочного железобетона.
В целом экономические, экологические и энергосберегающие критерии, создавая глобальную экономику, сочетают в себе три из пяти приоритетных направления развития науки, технологии и техники в Российской Федерации, утвержденных Президентом РФ от 21.05.06:
1.Индустрия наносистем и новых материалов.Высокопрочные и особовысокопрочные бетоны нового поколения могут быть получены без использования специальных наносистем для модификации обычных сильнодеффективных бетонов М400-600. Наномодифицирование высокопрочных и особовысокопрочных бетонов М1200-М1500 - это дополнительное повышение их прочности, что позволит еще более повысить все вышеперечисленные экономические показатели.
2.Рациональное природопользование.К этому направлению относится использование каменной муки – отходов сухой и мокрой магнитной сепарации и флотации при обогащении черных и цветных руд, объемы которых ежегодно прирастают в мире на 106 млрд. т. и на 6 млрд. т. в России. Они не используются. Снижение объемов добычи сырьевых компонентов бетона и топлива – основа рационального природопользования для промышленности сборного и монолитного железобетона.
3.Энергетика и энергосбережение.Колоссальное энергосбережение при переходе на выпуск высокопрочных бетонов во всех сопутствующих производствах рассмотрено выше.
Высокоэнергозатратной является технология производства ПЦ, связанная с его обжигом при высокой температуре (1450-1500оС), дроблением и помолом сырья и клинкера (в производстве цемента 70-80% от всей электроэнергии тратится на дробление, помол). К этому направлению непосредственно относится улучшение экологии окружающей среды за счет уменьшения выбросов отходящих газов от сжигания органических видов топлива и выделения тепла в атмосферу.

5.2. Перспективы использования реакционно-порошковых сухих бетонных смесей в строительстве
Реакционно-порошковые бетоны (РПБ) нового поколения – это специфические бетоны будущего, не имеющие в своем составе крупно-зернистых и кусковых заполнителей. Это отличает их и от мелкозернистых (песчаных) и щебеночных бетонов.Зерновой состав тонкозернистой песчаной фракции очень узок и находится в пределах 0,1-0,6 мм. Удельная поверхность такого песка (П) не превышает 200 см2/г. Средняя удельная поверхность тонкодисперсной фракции, состоящей из портландцемента (Ц), каменной муки (КМ) и микрокремнезема (МК), и являющейся реологической матрицей РПБ, находится в пределах 6000-7000 см2/г [119]. Высокая дисперсность является основой протекания адсорбционных процессов суперпластификаторов (СП) и кардинального снижения вязкости и предела текучести при минимуме воды. Бетонные смеси для таких бетонов саморастекаются при содержании воды 10-11% от массы сухих компонентов. В стесненных условиях реализуются контактные взаимодействия между частицами компонентов через тончайшие прослойки воды. В тонких прослойках воды интенсивно протекают реакции гидратации, гидролиза цементных минералов и взаимодействия гидролизной извести (портландита) с микрокремнеземом и тончайшими частицами кремнеземсодержащих горных пород.
В связи с тем, что в порошковых бетонах объемная концентрация цемента составляет 22-25%, то частицы цемента, в соответствии с предложенной ранее формулой (раздел 4.5), не контактируют между собой, а разделены водой наноразмерными частицами микрокремнезема, микрометрическими частицами молотого песка и тонкозернистого песка. В таких условиях, в отличие от обычных песчанистых и щебеночных бетонов, топохимический механизм отвердевания уступает сквозь растворному, ионно-диффузионному механизму твердения. Это убедительно подтверждено нами на простых, но оригинальных экспериментах контроля твердения композиционных систем, состоящих из малых количеств грубомолотых клинкеров и гранулированных шлаков и значительного количества высокодисперсного мрамора [114] при 10-12% воды. В порошковых бетонах частицы цемента разделены частицами микрокремнезема и каменной муки. Благодаря тончайшим оболочкам воды на поверхностях частиц процессы твердения порошковых бетонов протекают очень быстро. Суточная прочность их достигает 40- 60 МПа и более.
Оценим усредненную толщину водных манжет на дисперсных частицах реакционно-порошкового бетона и сравним ее с манжетами на частицах цемента. Примем усредненную удельную поверхность цемента 3000 см2/г, каменной муки – 3800 см2/г, микрокремнезема – 3000 см2/г. Состав дисперсной части РПБ: Ц – 700 кг; КМ – 350 кг; МК – 110 кг. Тогда расчетная удельная поверхность дисперсной части порошкового бетона составит 5800 см2/г. Реакционно-порошковые бетонные смеси с гиперпластификаторами (ГП) приобретают гравитационную растекаемость при В/Т= 0,1. Цементная суспензия с ГП растекается под действием собственного веса при В/Ц = 0,24. Тогда условная, усредненная толщина слоя воды, распределенная на поверхности частиц, составит:
Таким образом, саморастекаемость цементной суспензии обеспечивается почти при пятикратном увеличении прослойки воды по сравнению с РПБ- смесью. Высокая текучесть реакционно-порошковых бетонных смесей обязана строго  подобранной гранулометрии      реологически-активными тонкодисперсными компонентами в суспензиях с суперпластификатором. Содержание тонкозернистого песка фракции 0,14-0,63 мм (средний размер 0,38 мм), должно быт таким, чтобы расстояние между частицами его было в пределах 55-65 мкм [123]. По данным зарубежных исследователей De Larrrard и F. Sedran толщина реологической прослойки (для песков с d = 0,125-0,40) варьирует от 48 до 88 мкм [122]. При таких прослойках, определенный нами, предел текучести составляет 5-8 Па.
Дисперсная часть реакционно-порошкового бетона, состоящая из портландцемента, каменной муки и МК, ответственная за высокую гравитационную текучесть,обладает значительной водопотребностью без добавки СП. При составе с соотношением Ц:КМ:МК:Пт как 1:0,5:0,1:1,5 гравитационное течение реализуется при водотвердом отношении, равном 0,095-0,11 в зависимости от вида МК. Наибольшей водопотребностью обладает МК. Его суспензия с водой начинает растекаться при содержании воды 110-120% к массе МК. Лишь в присутствии цемента и СП МК становится в водной среде реалогически-активным компонентом.
Сухие реакционно-порошковые бетонные смеси (СРПБС), предназначенные для получения бесщебеночных самоуплотняющихся бетонов для монолитного и сборного строительства, могут стать новым, основным видом композиционного вяжущего для производства многих видов бетонов (рис. 5.2) [115]. Высокая текучесть реакционно- порошковых бетонных смесей позволяет дополнительно наполнять их щебнем с сохранением текучести и использовать их для самоуплотняющихся высокопрочных бетонов; при наполнении песком и щебнем – для вибрационных технологий формования, вибропрессования и каландрования. При этом бетоны, полученные по технологиям вибрационного и вибросилового уплотнения, могут иметь более высокую прочность, чем у литых бетонов.При более высокой степени получаются бетоны общестроительного назначения классов В20-В40.
Можно с уверенностью утверждать, что в будущем в регионах, имеющих цементное производство и заводы сухих смесей, цементное вяжущее будет заменяться на сухое реакционно-порошковое вяжущее (СРПВ), исходя из следующих позитивных факторов:
Рис. 5.2 Основные сферы применения сухих реакционно-порошковых бетонных смесей

1.Чрезвычайно-высокой прочности РПВ, достигающей 120-160 МПа., существенно превышающей прочность суперпластифицированного портландцемента за счет превращения «балластной» извести в цементирующие гидросиликаты.
2.Многофункциональности физико-технических свойств бетонов при введении в него коротких дисперсных стальных волокон: низкое водопоглощение (менее 1%), высокая морозостойкость (более 1000 циклов), высокая прочность на осевое растяжение (10-15 МПа) и на растяжение при изгибе (40-50 МПа), высокая ударная прочность, высокая стойкостьк карбонатной и сульфатной корозии т.п.;
3.Высоких технико-экономических показателей производства СРПБ на цементных заводах, располагающих комплексом оборудования: сушильного, помольного, гомогенизационного и т.п.;
4. Широкой распространенности кварцевого песка во многих регионах земного шара, а также каменной муки от технологии обогащения черных и цветных металлов методами магнитной сепарации и флотации;
5.Огромных запасов отсевов камнедробления при комплексной переработке их в мелкозернистый щебень и каменную муку;
6.Возможности использования технологии совместного помола реакционного наполнителя, цемента и суперпластификатора;
7.Возможности использования СРПБ для изготовления высокопрочных, особовысокопрочных щебеночных и песчанистых бетонов нового поколения, а также бетонов общестроительного назначения путем варьирования соотношением заполнителя и вяжущего;
8.Возможности получения высокопрочных легких бетонов на невпитывающих воду микростекло- и микрозолосферах с реализацией высокой прочности реакционно-порошковой связки;
Приведем некоторые физико-технические характеристики реакционно- порошкового бетона и различных бетонов,полученных на его основе (табл.5.2) [116].
Как следует из таблицы, использование реакционно-порошковой бетонной смеси, включающей цемент,молотый песок, немолотый тонкозернистый песок с максимальным размером частиц 0,1-0,6 мм, микрокремнезем и СП, позволяет получить особовысокопрочный порошковый бетон с прочностью 150-160 МПа, с водопоглощением 0,5-1,0% по массе, с морозостойкостью 1000-2000 циклов, с водонепроницаемостью W20. Пародоскальным является тот факт, что в процессе экспериментов нельзя было изготовить бетон марки 150 при расходе цемента 130 кг/м3. Марка бетона получалась 200-250.

Физико-технические свойства бетонов на СРПБС

Таблица 5.2

.
Особенностью малоцементных порошково-активированных бетонов является сильная зависимость прочности от гранулометрии песка и щебня. Например, при расходе цемента 300 кг/м3 можно получить бетон М600 при использовании обычных песков и нефракционированных щебней [***ссылка из реферата №20] и марку 1200 – при использовании чистых песков и подобранных с оптимальной гранулометрией щебня [117].
Высокопрочная связка из реакционно-порошковой бетонной смеси – необходимая основа для создания очень прочных конструкционных легких бетонов с плотностью 1400-1700 кг/м3 и прочностью 40-50 МПа и более. Наполнение сухой бетонной реакционно-порошковой бетонной смеси кварцевым песком позволяет создать песчаные бетоны нового поколения, в том числе, самоуплотняющиеся, с расходом цемента 500-550 кг/м3, с прочностью 80-100 МПа, а при расходе – а при расходе – 650 кг/м3 – 120 МПа. Такие бетоны пока не имеют аналогов в мировой и отечественной практике. Песчаные бетоны с расходом цемента 400 кг/м3 с суперпластификаторами (которые в таких смесях плохо плохо «работают») имеют прочность,не превышающую 30-35 МПа из полужестких или жестких песчаных смесей. При наполнении реакционно-порошковой бетонной смеси песком и высокопрочным щебнем получены бетоны с прочностью 120-130 МПа с расходами цемента в пересчете на тяжелый бетон,равным 300-350 кг/м3.Это только ряд примеров рационального и эффективного использования СРПБС. Перспективны возможности применения СРПБС для изготовления пенобетонов и газобетонов. В них используется портландцемент, прочность которого ниже, чем у РПБ, а конструктивные процессы самоупрочнения во времени протекают у последнего
более полно.
Таким образом, реакционно-порошковые бетоны открывают новые возможности для кардинального совершенствования структуры и свойств новых видов бетонов и в осуществлении технико-экономического прорыва в технике бетона.
Повышение эксплуатационной надежности изделий и конструкций из таких бетонов достигается дисперсным армированием тонкими короткими стальными волокнами, стекло- и базальтовой фиброй. Это позволяет увеличить прочность на осевое растяжение в 4-5 раз, прочность на растяжение при изгибе в 6-8 раз, ударную прочность в 15-20 раз по сравнению с бетонами марок 400-500. Судя по публикациям в России, практически, не занимаются разработкой особовысокопрочных реакционно-порошковых бетонов классов В 120- В 140. Большое количество публикаций посвящено совершенствованию бетонов общестроительного назначения с целью экономии цемента на 10-30 % с сохранением той же прочности.
За последние пять лет появились публикации, посвященные разработке бетонов классов В 60-В 100 с применением органо-минеральных добавок без использования значительных количеств реологически- и реакционно-активной каменной муки (дисперсных наполнителей) для увеличения объема реологической матрицы и для усиления действия суперпластификаторов и гиперпластификаторов нового поколения. А без нее невозможно изготовить самоуплотняющиеся бетонные смеси с расплывом стандартного конуса 70- 80 см. Что касается использования нанотехнологий, то она не в состоянии радикально изменить несовершенную, чрезвычайно дефектную структуру бетонов классов В30-В40. Поэтому достигнуть высокой прочности, равной 150-200МПа, за счет нанотехнологий, вряд ли удастся в ближайшие 10-15 лет. Необходимо использовать то, что лежит на «поверхности», то что достигнуто тремя революционными этапами в химии и механике бетона на эволюционном пути развития технологии его. Нанотехнологии будут необходимы для совершенствования малодефектной структуры высокопрочных бетонов с повышением прочности свыше 200-250 МПа.
Будущее бетонов связано с использованием каменной муки, ибо, только высокая текучесть смешанной цементно-дисперсной матрицы, имеющей 2-3-х кратный водоредуцирующий эффект, позволяет достичь (при оптимальной структуре бетонов) «высокой» реологии, а через нее высокой плотности и прочности бетонов.Именно, через рациональную реологию бетонных смесей необходимо следовать в будущее бетонов, через создание реологических матриц первого и второго рода, за счет кардинального изменения рецептуры и структуры пластифицированной бетонной смеси [121]. Основные принципы создания таких бетонов и расчет состава их принципиально отличаются от традиционных бетонов плотных упаковок и самоуплотняющихся пластифицированных бетонов с органо-минеральными добавками.
Для внедрения бетонов нового поколения в практику необходимо все усилия направить на получение щебней узких фракций и фракционированных песков.

ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ 5
  1. Произведен расчет технико-экономической эффективности применения сверхпрочных бетонов, а также малоцементных бетонов различных марок. Осуществлена опытно-промышленная апробация реакционно-порошковых бетонов в ООО «Новые строительные технологии » г. Красноярск и в ООО «Concrete Ingeniring» г. Москва.
  2. Показано, что экономическая эффективность бетонов нового поколения ограничивается низким удельным расходом цемента на единицу прочности бетона, равным 2,5-4,0 кг/МПа. Рассмотрены экономические критерии строительства из высокопрочного и особовысокопрочного бетона. Показано, что элементы глобальной экономики в регионах и в целом, в стране с отраслями, сопутствующими производству цемента добыче и производству щебня и песка, химических добавок, транспортным и энергетическим расходам, защите окружающей среды.
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ
  1. Исходя из основных положений физикохимии и реологии дисперсных систем, теоретически обоснованы возможности предельного разжижения их при высоком содержании твердой фазы и необходимость кардинального изменения состава и топологической структуры традиционных бетонных смесей. Новыми компонентами пластифицированных песчаных и щебеночных бетонов должны быть высокодисперсные и тонкозернистые наполнители, добавляемые в значительном количестве для усиления разжижающей и водоредуцирующей функции пластификаторов, увеличения объема реологически-активной дисперсной матрицы между частицами песка и щебня и снижения удельного расхода цемента на единицу прочности бетонов.
  2. Состав обычных пластифицированных бетонов должен трансформироваться из 4-5 компонентного в 7-8 компонентный, с дополнительными компонентами в виде дисперсной каменной муки (микрокварц, молотый песок, плотный известняк, доломит и др.), и тонкозернистого кварцевого песка фракции 0,1-0,5÷0,16-0,63 мм, которые замещают часть реологически-неактивного – обычного песка и щебня и в присутствии суперпластификаторов образуют совместно с цементом и водой в бетонных смесях реологически-активную матрицу с низким пределом текучести и низкой вязкостью. Объем такой матрицы должен быть 45-65%от объема смеси, превращая бетоны в малощебеночные и малопесчаные (песок фракции более 0,63 мм) с «плавающей» структурой щебня и песка.
  3. Разработана классификация реологически-активных матриц в бетонных смесях и подразделение их на 3 рода по дисперсности: для порошковых бетонов, песчаных и щебеночных. Показано назначение каждой из матриц и их роль в обеспечении необходимой консистенции бетонных смесей.Выявлено необходимое объемное содержание каждой матрицы исходя из оптимальной топологии, межзерновых расстояний для обеспечения оптимальных реологических критериев.
  4. Показано, что водно-дисперсно-тонкозернистая цементная пластифицированная реологическая матрица второго рода при оптимальном соотношении компонентов и при предельной объемной концентрации твердой фазы, равной 76-79%, является самоуплотняющейся порошковой бетонной смесью для бетонов с прочностью 110-130 МПа, а при введении МК – реакционно-порошковой смесью для бетонов с Rсж = 130- 180 МПа.
  5. Для отдельных порошковых бетонных смесей установлены фундаментальные реологические свойства – предел текучести и вязкость, а для всех смесей – реотехнологические, консистометрические. Выявлены значения их для тестирования реологического отклика цементных суспензий порошковых смесей на действие СП и ГП, тестирование слабых, сильных СП и ГП.
  6. Оптимизированы компонентные составы самоуплотняющихся порошковых бетонов с чрезвычайно низкими значениями В/Т (0,092-0,1) и В/Ц отношениями (0,28- 0,33) при средней толщине матрицы между частицами тонкозернистого песка 45-65 мкм, для получения реакционно-порошкового бетона с прочностью на сжатие 150-160 МПа, с прочностью на растяжении при изгибе – 27 МПа. Выявлены условия самопроизвольного удаления пузырьков воздуха, как концентраторов напряжений в РПБ.
  7. Изучено влияние дисперсности молотого песка или микрокварца, гранулометрии тонкозернистого песка на реотехнологические свойства смесей и прочность РПБ.
  8. Осуществлен подбор составов фибробетонов с различными видами фибр. Теоретически показано и экспериментально доказано использование тонкой металлической фибры и микрофибры, по сравнению с используемыми не экономичными видами фибр «Челябинка» и «Драмикс».
  9. Исследованные физико-технические, гигрометрические свойства РПБ и РПБ- фибробетонов: Rсж и Rизг, водопоглощение, усадка, набухание, морозостойкость. Достигнут рубеж прочности на сжатие 200 МПа и на растяжение при изгибе 50 МПа с удельным расходом цемента 3,3 кг/МПа. Бетоны являются особо плотными с водопоглощением не более 1,5%, морозостойкими (более 900 циклов), малоусадочными (ε = 0,3-0,45 мм/м – без фибры).
  10. Установлено оптимальное содержание трех реологических матриц в двух видах щебеночных бетонов нового поколения с расходами цемента 220-485 кг/м3 марок М 600-1500. Показано, что при переходе от малоцементных бетонов к бетонам с повышеннымрасходом цемента содержание реологических матриц первого и второго рода уменьшается.
  11. Произведен расчет технико-экономической эффективности применения сверхпрочных бетонов, а также малоцементных бетонов различных марок. Осуществлена опытно-промышленная апробация реакционно-порошковых бетонов в ООО «Новые строительные технологии » г. Красноярск и в ООО «Concrete Ingeniring»г. Москва.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
  1. Баженов Ю.М. Бетоны XXI века // Ресурсо- и энергосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций / Материалы Международной конференции. – Белгород, 1995. – С. 3–5.
  2. Баженов Ю.М. Технология бетона. – М.: Изд-во АСВ, 2002. – 500 с.
  3. Баженов Ю.М. Технология бетонов ХХI века / Академические чтения РААСН. Новые научные направления строительного материаловедения. Часть 1. – Белгород, 2005. – с. 9–20.
  4. Баженов Ю.М., Фаликман В.Р. Новый век: новые эффективные бетоны и технологии // Материалы I Всероссийской конференции. – М., 2001. – С. 91– 101.
  5. Железобетон в ХХI веке: Состояние и перспективы развития бетона и железобетона в России / Госстрой РФ, НИИЖБ. – М.: Готика, 2001.
  6. Звездов А.И., Волков Ю.С. Бетон и железобетон: наука и практика / Материалы I Всероссийской конференции по бетону и железобетону. – М., – 2001. – С. 288–297.
  7. Комохов П.Г. О бетоне XXI века // Вестник РААСН. – М., 2001. – №5. – С. 9–12.
  8. Михайлов В.В., Беликов В.А. Перспективы применения конструкций из высокопрочных бетонов // Бетон и железобетон. – 1982. – №5. – С. 7–8.
  9. Михайлов В.В., Волков Ю.С. Бетон и железобетонные конструкции. Состояние и перспективы применения в промышленном и гражданском строительстве. – М.: Стройиздат, 1983. – 358 с.
  10. Михайлов К.В. Взгляд на будущее бетона и железобетона // Бетон и железобетон. – 1995. – №6. – С. 2–5.
  11. Михайлов К.В., Бердичевский Г.И., Рогатин Ю.А. Бетон и железобетон – основа современного строительства // Бетон и железобетон. – 1990. – №2. – С. 3–4.
  12. Михайлов К.В., Хайдуков Г.К. К 150-летию изобретения железобетона // Бетон и железобетон. – 1999. – №5. – С. 2–5.
  13. Баженов Ю.М. Высококачественный тонкозернистый бетон//Строительные материалы. – 2000. №2. С. 24-25.
  14. Баженов Ю.М. Бетоны повышенной долговечности // Строительные материалы, 1999. № 7-8. с. 21-22.
  15. Волков Ю.С. Применение сверхпрочных бетонов в строительстве // Бетон и железобетон, 1994. №7. с. 27-31.
  16. Ахвердов И.Н. Высокопрочный бетон. – М.: Госстройиздат, 1961. – 162 с.
  17. Баженов Ю.М. Многокомпонентный мелкозернистый бетон для высотного строительства // Сборник докладов. II Международный симпозиум по строительным материалам КНАУФ для СНГ «Современное высотное строительство. Эффективные технологии и материалы». – М., 2005. – с. 7–73.
  18. Каприелов С.С, Шеренфельд А.В., Батраков А.В. Модифицированные бетоны нового поколения:реальность и перспектива // Бетон и железобетон. – 1996. –№6. – С. 6–10.
  19. Морено Х. Применение высокопрочных бетонов в строительстве высотных зданий // Бетон и железобетон. – 1988. – № 11. – С. 29–31.
  20. Рабинович Ф.Н., Курбатов Л.Г. Применение сталефибробетона в конструкциях инженерных сооружений // Бетон и железобетон. – 1984. – № 12. – С. 22–25.
  21. Волков И.В. Фибробетон – состояние и перспективы применения в строительных конструкциях // Строительные материалы, оборудование, технологии 21 века. – 2004. – № 5. – С. 5–7.
  22. Антропова В.А., Дробышевский В.А. Свойства модифицированного сталефибробетона // Бетон и железобетон. – №3. – 2002. – с. 3 – 5.
  23. Рабинович Ф.Н. Применение фиброармированных бетонов в конструкциях промзданий // Фибробетон и его применение в строительстве: Труды НИИЖБ. – М., 1979. – С. 27–38.
  24. Рабинович Ф.Н., Черномаз А.П., Курбатов Л.Г. Монолитные днища резервуаров из сталефибробетона // Бетон и железобетон. – 1981. – №10. – С. 24–25.
  25. Рабинович Ф.Н., Романов В.П. О пределе трещиностойкости мелкозернистого бетона, армированного стальными фибрами // Механика композитных материалов, – 1985. – № 2. – С. 277–283.
  26. Леонтьев В.Н., Прихотько В.А., Андреев В.А. О возможности использования углеродных волокнистых материалов для армирования бетонов // Строительные материалы. – 1991. – №10. – С.27-28.
  27. Лобанов И.А. Особенности структуры и свойства дисперсно-армированных бетонов // Технология изготовления и свойства новых композиционных строительных материалов: Межвуз. темат. сб. науч. тр.– Л.: ЛИСИ, 1986– С.5- 10.
  28. Сакварелидзе А.В. Влияние возраста сталефибробетона на его ползучесть // Бетон и железобетон. – 1987. – №3. – С.8-10.
  29. Сталефибробетон и конструкции из него. Серия «Строительные материалы» Вып. 7 ВНИИНТПИ. – М., 1990.
  30. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B/ Impact response of ultra-high-strength fiber- reinforcedcement composite. // ACI Materials Journal. – 2002. – Vol. 99, №6. – Р. 543–548.
  31. Stroeven P. Structuralmodelling of plain and fibre-reinforced concrete //Composites. – 1982. – vol. 13. – №2. – P. 129–139.
  32. Selvadurai A.P.S. The opening of an elastically bridges penny shaped flaw in a fibre reinforced composite by concentrated surfase loads // Wiss. Z., 1982. – №2. – P. 187– 190.
  33. J. Hannat. Fibre cements and fiber concretes. – New York.– 1998.
  34. K. Kobayashi and R. Cho, Mechanics of Concrete with Randomly Oriented Short Steel Fibres // Proceedings of the 2nd International Conference on the Mechanical Behaviour of Materials. – Boston, – Р. 1938— 1942.
  35. B. A. Kyrlov and V. P. Trambovetsky. Investigation of Fibre- Reinforced Materials in the USSR. // Paper 8.5, RILEM Symposium on Fibre-Reinforced Cement and Con- crete. – London, Ed. A.M. Neville, 1975. – Р. 419-424.
  36. Курбатов Л.Г. Проектирование и изготовление сталефибробетонных конструкций: Обзорная информация ЦНТИ Госгражданстроя. – Л., 1985. – 55 с.
  37. Сталефибробетон и конструкции из него. Серия «Строительные материалы» Вып. 7 ВНИИНТПИ. – М., 1990.
  38. Демьянова В.С., Ильина И.Е., Куликов И.М. Повышение эксплуатационных свойств бетона комплексными добавками / Композиционные строительные материалы. Теория и практика / Международная научно-практическая конференция. – Пенза: ПГУАС, 2005. – с. 38–43.
  39. Schmidt M. Moglichkeiten und crenzen von Hoch- und Ultra –HochfestemBeton / M. Schmidt, R. Bomeman // Proc. 124IBAUSJL.– 200.Bd. 1, – Р. 1083–1091.
  40. Grübe P., Lemmer C., Rühl M. Vom Gussbeton zum Selbstverdichtenden //Beton. – Р. 243–249.
  41. Kleingelhöfer P. Noue Betouverflissiger auf Basis Polycarboxylat. // Proc. 13., Ybasil. Weimar., – 1997, – Bd. 1, – S. 491-495.
  42. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk.// Öster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 2003 – Р. 199–220.
  43. Kordms S. Selbstverdichtender Beton in Beitrage zum 41./ Forschungskolloguium des DafStb; – 3. Marz. – 2003.
  44. Калашников В.И. Основы пластифицирования минеральных дисперсных систем для производства строительных материалов: дис… д-ра техн. наук. – Воронеж, 1996 – 89 с.
  45. Schmidt M., Fenling E. Ultrahochfester Beton-und Fertigteiltechnik.// – 2003, – H. 11, Р. 16-19.
  46. A.Magu mdar. Glass fiber reinforced cement. – London. – 1991.
  47. Фибробетон в Японии. Экспресс-информация. Строительные конструкции». – М, ВНИИИС Госстроя СССР, 1983. – 26 с.
  48. Schmidt M. 50 Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatzmittel und Beton. Schriftenreihe Baustoffe. / M. Schmidt Centrum Baaaustoffe und Material- prufund.– 2003. – H.2, – Р. 189-198.
  49. Рабинович Ф.Н. Дисперсноармированные бетоны. – М., Стройиздат, Михеев Н.М. К вопросу о классификации стальных фибр для дисперсно армированных бетонов // Бетон и железобетон. – 2003. – №3. – С. 9-11.
  50. Калашников В.И., Иванов И.А., О структурно-реологическом состоянии предельно разжиженных высококонцентрированных дисперсных систем.// Труды IV Национальной конференции по механике и технологии композиционных материалов. БАН, София. 1985. с. 127-130.
  51. Калашников В.И., Иванов И.А. О характере пластифицирования минеральных дисперсных композиций в зависимости от концентрации в них твёрдой фазы.// Механика и технология композиционных материалов. Материалы II Национальной конференции, София: БАН, 1979. с. 455-458.
  52. Иванов И.А., Калашников В.И., Кузнецов Ю.С., Шкурко В.Н. К методике оценки влияния пластифицирующих добавок на технологические реологические свойства цементных композиций.// Реология бетонных смесей и её технологические задачи Тез. докладIII Всесоюзного симпозиума, Рига: РПИ., 1979. с. 179-182.
  53. Иванов И.А., Калашников В.И. Эффективность пластифицирования минеральных дисперсных композиций в зависимости от концентрации в них твёрдой фазы.//Реология бетонных смесей и её технологические задачи. Тез. доклад III Всесоюзного симпозиума, Рига. РПИ, 1979. с. 35-38.
  54. Калашников В.И. О реакции различных минеральных композиций на нафталин-сульфокислотные суперпластификаторы и влияние на нее быстрорастворимых щелочей.// Механика и технология композиционных материалов. Материалы III Национальной конференции с участием зарубежных представителей. София. БАН 1982.
  55. Калашников В.И. Учёт реологических изменений бетонных смесей с суперпластификаторами.// Материалы IX Всесоюзной конференции по бетону и железобетону (Ташкент 1983), Пенза. 1983. с. 7-10.
  56. Калашников В.И. Регулирование разжижающего эффекта суперпластификаторов исходя из ионноэлектростатического действия.//Производство и приложение на химические добавки в строительстве. Сборник тезисов НТК. София. 1984. с. 96-98.
  57. Калашников В.И., Урьев Н.Б. Управление реологией дисперсных системс суперпластификаторами изменением ионного состава жидкой фазы.// Реология бетонных смесей и её технологические задачи. Тез. докл. V Всесоюзного симпозиума, 4 I Рига. РПИ, 1980. с. 92-93.
  58. Richard P., Cheurezy M. Reactive Powder Concrete with Heigh Ducttility and 200- 800 MPa Compressive Strength.// AGJ SPJ 144-22, - 1994, pр. 507-518.
  59. Баженов Ю.М. Технология бетона//издательство Ассоциации высших учебных заведений, М.: 2002. 500 с.
  60. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны // М.: Стройиздат, 1998. 768 с.
  61. Батраков В.Г. и др. Суперпластификатор – разжижитель СМФ. // Бетон и железобетон. 1985. №5. С.18-20.
  62. Долгополов Н.Н., Суханов М.А., Ефимов С.Н. Новый тип цемента: структура цементного камня.// Строительные материалы. 1994. №1. с. 5-6.
  63. Соломатов В.И., Выровой В.Н. и др. Композиционные строительные материалы и конструкции пониженной материалоёмкости.// Киев, Будивельник, 1991, 144 с.
  64. Аганин С.П. Бетоны низкой водопотребности с модифицированным кварцевым наполнителем.// Автореферат на соискание уч. степени к.т.н., М, 1996. 17 с.
  65. Фадель И.М. Интенсивная раздельная технология бетона, наполненного базальтом.// Автореферат дис. к.т.н. М:, 1993. 22 с.
  66. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton – Bereit Fűr die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest – schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2. 2003. C. 267-276.
  67. Фибробетон в Японии. Экспресс-информация. Строительные конструкции», М, ВНИИИС Госстроя СССР, 1983. 26 с.
  68. Стеклофибробетон и конструкции из него. Серия «Строительные материалы». Вып.5. ВНИИНТПИ. – Москва. -1990. С. 34-71.
  69. Рабинович Ф.Н. Дисперсноармированные бетоны. М., Стройиздат: 1989. 177 с.
  70. Рабинович Ф.Н.  Бетоны,  дисперсно-армированные волокнами: Обзор ВНИИЭСМ. - М., 1976.73 с.
  71. Маилян Д.Р., Шилов Ал.В., Джаварбек Н. Влияние фибрового армирования базальтовым волокном на свойства легкого и тяжелого бетонов // Новые исследования бетона и железобетона. - Ростов-на-Дону, 1997. С. 7-12.
  72. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mechanical Properties of Reactive Powder Concretes. Materials and Structures, Vol. 29, 1996. S. 233-240.
  73. Бочарников А.С. Стойкие к динамическим нагрузкам и газопроницанию волокнистые и дисперсно-упрочненные композиционные материалы для конструкций сооружений специального строительства. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Воронеж. 2006. 44 с.
  74. Пухаренко, Ю.В. Научные и практические основы формирования структуры и свойств фибробетонов: дис… док. техн. наук: Санкт Петербург, 2004. 315. с.
  75. Вalaguru P., Naim H., High-performance fiber-reinforced concrete mixture proportion with high fiber volume fractions// ASJ MaterialsJournal. – 2004.-Vol.101, №4. – рр. 281-286.
  76. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Impact response of ultra-high-strength fiber- reinforced cementcomposite //ASJ Materials Journal. – 2002.-Vol. 99, №6. - рр. 543-548.
  77. Ланкард Д.К., Диккерсон Р.Ф. Железобетон с арматурой из обрезков стальной проволоки// Строительные материалы за рубежом. 1971. №9. с. 2-4.
  78. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective für die Betonfertigteil Industrу.// Betonwerk+Fertigteil-Technik. 2003. № 39. s. 16-29.
  79. Grübe P., Lemmer C., Rühl M. Vom Gussbeton zum Selbstverdichtenden Beton. s. 243-249.
  80. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s. 1-15.
  81. Schmidt M., Fenling E. Ultrahochfester Beton-und Fertigteiltechnik.// 2003, H. 11, s. 16-19.
  82. Müller C., Sehröder P. Schliβe P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB/BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4, 25 seiten.
  83. Калашников В.И. Расчет составов высокопрочных самоуплотняющихся бетонов // Строительные материалы. №10. 2008. С 4-6.
  84. Дейзе Т., Хорнунг О., Нельман М. Переход с технологии «Микродур» к технологии «Нанодур». Применение стандартных цементов в практике бетонов со сверхвысокими эксплуатационными свойствами, Бетонный завод. №3. 2009. С.4-11.
  85. Свиридов Н.В., Коваленко Ь.Г. Бетон с прочностью 150 МПа на рядовых портландцементах // Бетон и железобетон. №2. 1990. С.21-22.
  86. Суздальцев И.П. Нанотехнология. Физико-химия нанокластеров, наноструктур и наноматериалов. М-: КомКнига. 2006. 592 с.
  87. Пономарев А.Н. Нанобетон – концепция и проблемы. Синергизм наноструктурирования цементных вяжущих и армирующей фибры // Строительные материалы. №5. 2007. С.2-4.
  88. Abouzar Sadrekarimi. Development of a Light Weight Reactive Powder Concrete. Journal of Advanced Concrete Technology. Japan Concrete Institute. Vol. 2, No 3, 409-417. October 2004.
  89. Мировая премьера в Австрии – арочный разводной мост из высокопрочного фибробетона. Международное бетонное производство. №11, 2011. С.132-134.
  90. Барраган Б., Ронсерон Х., Магаротто Р., Моро С., Хурана Р. Интеллектуальный динамичный бетон // Международное бетонное производство (СPI) №2, 2011. С. 58-67
  91. European Proect Group « The European Guidelines for Self – Compacting Concrete. Specification, Production and Use», (joint work by EFNAPC, BJBM, CEMBU- REAU, EFCA, ERMACO). May 2005.
  92. Japan Society of Civil Engineers (JSCE), «Recommendation for Self Compacting Concrete» Tokyo, Japan, August, 1999.
  93. Нецветаев Г.В., Давидюк А.Н. «Гиперпластификаторы Melflux для сухих строительных смесей и бетонов» // Строительные материалы.№3. 2010. С. 38- 40.
  94. Нецветаев Г.В. Давидюк А.Н. «Самоуплотняющиеся бетон (SCC): усадка» // Строительные материалы. №8. 2009. С. 52-54.
  95. Изотов В.С., Ибрагимов Р.А. «Влияние некоторых гиперпластификаторов на основные свойства цементных композиций» // Строительные материалы. №11. 2010.С. 14-17.
  96. Richard P., Cheurezy M., Composition of Reactive Powder Concrete. Cem. Coner. Res. Vol. 25. No. 7. S. 1501-1511, 2001.
  97. Калашников В.И., Ананьев С.В. Высокопрочные и особовысокопрочные бетоны с дисперсным армированием // Строительные материалы. 2009. №7. С. 59-61.
  98. Диссертация на соискание ученой степени к.т.н. Голубева В.Ю. «Высокопрочный бетон повышенной вязкости разрушения», Санкт-Петербург. 2009. 155С.
  99. Бондарев Б.А., ЧерноусовР.Н. Определение модуля упругости и предела прочности сталефибробетона при растяжении методом раскалывания // Научный Вестник. Строительство и архитектура. Изд. ВГАСУ. №3 (11). 2008. С. 67-71.
  100. Калашников В.И., ТрояновИ.Ю., Коровкин М.О., Ананьев С.В., Куликов И.М. К оптимизации геометрических размеров плоской стальной фибры. Сборник статей МНТК «Композиционные строительные материалы. Теория и практика».Пенза. 2010. С.66-70.
  101. Соломатов В.И., Хохрина Е.Н. Оптимизация степени наполнения цементного теста и выбор оптимальной дисперсности наполнителей Тезисы докладов к областному семинару: Композиционные строительные материалы с использованием отходов промышленности. Пенза, ПДНТП. 1984 С. 30.
  102. Соломатов В.И., Выровой В.Н., Хохрина В.Н., Абакумов В.В. Влияние наполнителей на кинетику структурообразования цементных композиций Тезисы докладов к областному семинару: Композиционные строительные материалы с использованием отходов промышленности. Пенза, ПДНТП. 1984 С. 26-27.
  103. Потапов Ю.В., Пузырева А.И., Замолицких С.Н. Эффективные плиты из наполненных карбоцементных композиций с применением суперпластификатора С-3 Тезисы докладов конференции «Теория и практика применения суперпластификаторов в композиционных строительных материалах» Пенза, 1991. С. 46.
  104. Селяев В.П., Куприяшкина Л.И., Ваганов М.А. Влияние способов и режимов приготовления на свойства наполненных цементных композиций Современное состояние и перспектива развития строительного материаловедения: Восьмые академические чтения отделения строительных наук РААСН / Изд-во Самарского государственного архитектурно-строительного университета. – Самара, 2004. С. 458-461.
  105. Селяев В.П., Куприяшкина Л.И., Нугаева Г.Р., Козлов П.С. Влияние химических добавок на наполненное цементное тесто Достижения и проблемы материаловедения и модернизации строительной индустрии: Материалы XV Академических чтений РААСН – Международной научно-технической конференции / Казанский государственный архитектурно-строительный университет. Т.1. – Казань, 2010. С. 255-258.
  106. Берг О.Я., Щербаков Е.Н. Об эффективности методов прогноза величин ползучести и усадки.Материалы совещания НИИЖБ Госстроя СССР «Ползучесть и усадка бетона». М. 1969. С. 136-145.
  107. Калашников В.И. Усадка высокопрочных реакционно-порошковых бетонов и влияние масштабного фактора //Строительные материалы. №5. 2010. С.2-3.
  108. Фаликман В.Р., Сорокин Ю.В., Калашников О.О. Строительно-технические свойства особовысокопрочных быстротвердеющих бетонов // Бетон и железобетон. – 2004. №5. С.5-10.
  109. Калашников В.И., Кузнецов Ю.С., Ананьев С.В. и др. Бетоны нового поколения с низким удельным расходом цемента на единицу прочности. 1. Малоцементные бетоны с оптимальным соотношением молотых, очень мелких и средних песков в реологической матрице // Вестник отделения строительных наук. Выпуск 14. Том 2. Москва-Иваново, 2010. С.27-29.
  110. Калашников В.И., Ананьев С.В., Троянов И.Ю. и др. Бетоны нового поколения с низким удельным расходом цемента на единицу прочности. 2. Пластифицированные высокопрочные и особовысокопрочные бетоны с оптимизированной реологической матрицей // Вестник отделения строительных наук. Выпуск 14. Том 2. Москва-Иваново, 2010. С.29-32.
  111. Калашников В.И., Архипов В.П., Ананьев С.В. Обеспечение оптимальной топологии самоуплотняющихся бетонных смесей для высокопрочных бетонов // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных материалов: материалы междунар. науч.-техн. конф. Пенза: Приволжский Дом знаний, 2009. С. 46-51.
  112. Краснов Л.М., Федосов С.В., Акулова М.В. Влияние высокого наполнения мелкозернистого бетона на структурную прочность // Строительные материалы. №1. 2008. С.48-50.
  113. Кузнецов Ю.С., Калашников С.В., Хвастунов В.Л. К теории гидратации композиционных цементных и шлаковых вяжущих. Вестник отделения строительных наук. №9. Белгород, 2005. С.216-221.
  114. Калашников В.И., Хвастунов В.Л., Ананьев С.В. и др. Сухие реакционно- порошковые бетонныесмеси – новые виды вяжущих для создания различных видов бетонов // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных материалов: материалы междунар. науч.-техн. конф. [под общей ред. В.И.Калашникова]. Пенза: Приволжский Дом знаний, 2008. С. 63-69.
  115. Калашников В.И., Ананьев С.В., Мороз М.Н. и др. Новое направление в производстве бетонов общестроительного назначения на основе реакционно- порошковой связки // Популярное бетоноведение. 2009. №6(32). С.44-48.
  116. Калашников В.И., Троянов И.Ю., Ананьев С.В. и др. Бетоны на основе реакционно-порошковой связки – новое направление в производстве бетонов общестроительного назначения // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных материалов: материалы междунар. науч.-техн. конф. Пенза: Приволжский Дом знаний, 2009. С. 35-42.
  117. Калашников В.И. Терминология науки о бетоне нового поколения // Строительные материалы. №3. 2011. С.103-106.
  118. Калашников В.И., Калашников С.В. Порошковые высокопрочные бетоны нового поколения // Популярное бетоноведение. Санкт-Петербург, №2 (16), 2007. С. 44-49.
  119. Калашников В.И., Ананьев С.В. Проблемы использования отсевов камнедробления в промышленности нерудных строительных материалов // Новые энерго- и ресурсосберегающие наукоемкие технологии в производстве строительных материалов: материалы междунар. науч.-техн. конф. Пенза: Приволжский Дом знаний, 2009.С. 97-105.
  120. Калашников В.И. Через рациональную реологию в будущее бетонов. // Технология бетонов. 2007. №5. С.8-10; №6. С.8-11; 2008. №1. С. 22-26.
  121. De Larrard, F. Sedran. Optimization of ultrahight-performance concrete by the use of a packing model. Cem Concrete Res. – Vol. 24 (6), 1994. – S. 997-1008.
  122. Калашников В.И. Тонкодисперсные реологические матрицы и порошковые бетоны нового поколения. Сборник статей Международной научно- практической конференции «Композиционные строительные материалы. Теория и практика». Пенза. Приволжский дом знаний, 2007. С. 9-18.
  123. Калашников С.В. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. на тему: Тонкозернистые реакционно-порошковые дисперсно-армированные бетоны с использованием горных пород. Пенза. 2006. С. 163.

Общество с ограниченной ответственностью
"Научно-производственное объединение
"КОПОН"
Юридический адрес (в соответствии с Учредительными документами):
142517, Московская область, г.о. ПавловоПосадский, д. Улитино, д. 46
Адрес производства:
600020, г. Владимир, улица Большая Нижегородская, д 88 (территория КПП)
Телефон: +7-908-166-83-91
+7-4922-37-73-11
Адрес электронной почты: bepors@rambler.ru
Сайт: bepors.ru



ВЫСОКОТЕХНОЛОГИЧНЫЕ СУХИЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ СМЕСИ
Made on
Tilda